背景資料：某港口航道工程招標，A、B、C三個區(qū)的地層土質分剮為淤泥混砂、粘土、巖石，業(yè)主要求按照設計斷面工程量報價，超寬、超深工程量不另行計價。C區(qū)的巖石量為：斷面工程量5萬m3，超寬、超深工程量1．1萬m3。某施工單位按交通部部頒疏浚工程定額單價×K確定投標單價（），設計采用的船型和各種土質中標單價見下表：
挖掘區(qū)域
A區(qū)
B區(qū)
C區(qū)
備注
土質
淤泥混砂
粘土
巖石
設計采用的挖泥船
自航耙吸挖泥船
斗式挖泥船
炸礁船、斗式挖泥船
中標單價（元/m3）
25
256
256
按斷面工程量計價
施工過程中發(fā)生了如下事件：
（1）在開挖A區(qū)時，發(fā)現土層中混有較多孤立的石塊，耙吸挖泥船無法挖至設計深度。經監(jiān)理工程師同意，改用斗式挖泥船清挖。
（2）在開挖B區(qū)時，發(fā)現底層斷續(xù)出現巖石，分布范圍廣、厚度小。經監(jiān)理工程師確認，底層巖石斷面工程量1．6萬m3，超寬、超深工程量2.5萬m3。報業(yè)主同意以交通部部頒疏浚工程定額單價和斷面及超寬、超深總量計算價款。
（3）耙吸挖泥般按照業(yè)主要求進場施工時，當地村民以挖泥區(qū)域養(yǎng)殖拆遷補償未完成為由阻擾施工，造成停工6天共17個艘班。耙吸挖泥船的使用費如下表所列：
項目
折舊費
保修費
材料費
燃料費
人工費
使用艘班費（元/艘班）
8000
3000
2000
1000
6000
問題：
1．針對事件，施工單位可否向業(yè)主索賠？理由是什么？若認為可以索賠，應怎樣確定索賠單價？
2．針對事件，計算應增加的工程價款。
3．針對事件，計算耙吸挖泥般所發(fā)生的停置費?；ü挝豢煞裣驑I(yè)主索賠此停置費？并說明理由。
答案：
1．
可據此向業(yè)主提出索賠。因為原設計土質為淤泥混砂，但實際混有較多孤立的石塊，屬于設計土質與實際不符，并已得到監(jiān)理工程師的確認。因此，更換斗式船造成的費用增加可向業(yè)主索賠。
可按以下思路確定索賠價款：原設計土質中沒有孤立的石塊，因而沒有適用的合同單價。但該類土質用斗式挖泥船開挖，與本合同開挖粘土使用的船型相同，可把斗式挖泥船開挖粘土的合同單價48元/m3做為相類似單價，在此基礎上與業(yè)主協商，確定索賠單價。
2．
（1）根據C區(qū)報價及中標價計算交通部部頒開挖巖石的定額單價
定額單價=209.84元/m3
（2）計算B區(qū)開挖巖石的總價款
209.84×（1.6萬+2.5萬）
=860.33萬元
（3）扣減增加的巖石斷面工程量對應的開挖粘土價款后得出應增加的合同價款：
860.33萬元-1.6萬m3×48元/m3=783.53萬元
應增加的合同價款為783．53萬元。
3．
停工6天發(fā)生的停置費為：
停置費=停置艘班費×停置艘班數
=（折舊費×50%+保修費+材料費×40%+燃料費×10%+艘班人工費）×停置艘班數
=（8000×50%+3000+2000×40%+10000×10%+6000）×17
=251600（元）
本題以上計算部分如按（8000+3000+2000+10000+6000）×（0.5-0.8）×17計算給2分。
可據此向業(yè)主提出索賠。因為耙吸挖泥船是按照業(yè)主的要求進場的，進場后由于拆遷補償未完成造成村民阻擾施工，屬于業(yè)主責任，理應賠償。
（四）
背景資料
南方某防波堤工程總長900m，堤頭100m為直立式結構，堤身采用沉箱結構，其余800m為斜坡式結構，采用扭王字塊護面，堤頂設置混凝土胸墻，混凝土強度等級為C30。胸墻斷面尺寸為4×6m，分段長度為10m。
施工單位進場后，因工期緊迫，項目經理部在編制好施工組織設計后，直接報送給業(yè)主和監(jiān)理單位，經監(jiān)理工程師審核確認后，工程正式開工。
扭王字塊安裝施工時，監(jiān)理工程師發(fā)現，扭王字塊全部豎著整齊排列，經詢問，施工人員認為這樣安裝整齊美觀。
胸墻為素混凝土結構，屬大體積混凝土，為了防止胸墻出現裂縫，施工單位在配合比沒計中摻入了Ⅱ級粉煤灰，取代15%的水泥，超量取代，超量取代系數為1.3；該配合比的水膠比為0.6，拌合水用量為180kg/m3。
胸墻混凝土澆筑正值夏季高溫季節(jié)，澆筑時實測混凝土人模溫度為38℃，混凝土終凝后，在混凝土表面鋪設一層塑料薄膜，采用灑淡水潮濕養(yǎng)護7天。施工時，胸墻內部設置了測溫系統，根據測溫記錄顯示，胸墻混凝土內部溫度為82℃，表面溫度為52℃。
后經檢查發(fā)現，每段胸墻均出現了1～3條貫通性裂縫。
工程完工后，整條防波堤作為-個單位工程進行了質量評定，施工單位作為核定單位，對單位工程的質量等級進行了核定。
問題：
1．本工程的施工組織設計審批手續(xù)是否完善？說明理由。
2．扭王字決安裝方法是否正確？說明理由。
3．計算胸墻混凝土配合比中的粉煤灰用量。要求列出計算過程。
4．分析本工程胸墻產生裂縫的主要原因，并說明應采取的防裂措施。
5．本工程單位工程劃分是否正確?并說明理由。
6．本工程單位工程質量等級核定方法是否正確？并說明理由。
答案：
1．
不完善。施工組織設計編制完成后，應報企業(yè)審定，由企業(yè)法人代表簽發(fā)批準后再報送業(yè)主和監(jiān)理單位。
2．
不正確。扭王字塊應采用定點隨機安裝方法，塊體在坡面上可斜向放置，并使塊體的一半桿件與墊層接觸，但相鄰塊體擺向不宜相同。
3．
該混凝土配合比的膠凝材料用量=180/0.6=300kg/m3 混凝土配合比的原水泥用量為A
300=A×（1-15%）+A×15%×1.3
得A=287kg/m3 胸墻混凝土配合比中粉煤灰用量=287×15%×1.3=56kg/m3
4．
產生裂縫的主要原因是：
（1）混凝土入模溫度過高，混凝土內外溫差過大，超過了25℃。
（2）混凝土養(yǎng)護時間不夠。
應采取的相應措施主要有：
（1）降低混凝土的入模溫度和內部溫升：
①利用早晚溫度稍低的時段澆注混凝土；
②骨料堆場搭設遮陽棚，灑水降溫；
③水泥要降到自然溫度后使用；
④采取低溫拌合水（井水、加冰等措施）拌制混凝土；
⑤混凝土運輸和澆注過程中，設法遮陽，防止曝曬；
⑥選擇中低熱水泥；
⑦混凝土內設置冷卻水管，用冷水降低混凝土的溫升；
⑧在混凝土中摻入塊石。
（2）根據測溫結果，采取保溫和降溫措施，控制胸墻混凝土內部與表面的溫差不超過25℃。
（3）加強混凝土的潮溫養(yǎng)護，保持養(yǎng)護時間10～15天以上。
5．
單位工程劃分不正確。本工程防波堤包括直立式和斜坡式兩種結構型式，按規(guī)定應劃分為二個單位工程。
6．
單位工程質量等級核定方法不正確。按規(guī)定單位工程質量等級應由港口工程質量監(jiān)督站或主管部門進行核定。
（五）
背景資料
我國沿海某港沉箱重力式碼頭預制沉箱下水，沉箱外形尺寸為：長8.0m、寬6.0m、高10．0m；沉箱共計有4個長為3.65m、寬2.65m、深9.6m的倉格，沉箱底板厚0.4m。沉箱下水時從潮汐表上查得潮高為1.0m，沉箱內壓載水頂面較當地海域的理論深度基準面（理論最低潮位）低4.0m，此時沉箱的干舷高度為2.0m（滿足沉箱的最小干舷高度要求）。若該沉箱的浮游穩(wěn)定最小吃水深為6.0m，當地海域的理論深度基準面（理論最低潮位）在黃海平均海平面以下1.5m，沉箱拖運中要通過局部的海底淺點區(qū)，當地大地測量地形圖中標明該淺點區(qū)的海底高程為-7.0m。拖運沉箱通過淺點區(qū)時段內從潮汐表上查得潮高為2.0m。
問題：
1．依據背景費料所述，分別計算沉箱下水對從黃海平均海平面、當地理論深度基準面、沉箱下水時的實際平面、沉箱倉格內的壓載水面、干舷高度的底面、沉箱浮游最小穩(wěn)定吃水面至沉箱底的高度。
2．沉箱下水時，倉格內壓載灌水總量為多少m3？
3．保持沉箱的干舷高度為2.0m．按港口工程技術規(guī)范的規(guī)定，計算沉箱通過淺點區(qū)所需要的最小水深及實際水深。拖運該沉箱可否通過海底淺點區(qū)？
4．為了使沉箱更順利地通過淺點區(qū)，當采取從沉箱中向外抽水的措施時，最少應該使沉箱倉格內的壓載水面下降多少米，才能使沉箱通過淺點區(qū)？
5．從沉箱倉格內處外抽水時主要應該注意什么？為什么？
答案：
1．
沉箱下水時干舷的底面（從沉箱底向上8.0）
沉箱下水時的實際海平面（即為沉箱的干舷底面，即為沉箱底向上8.0m）
理論深度基準面（沉箱實際海面-潮高1.0m），即從沉箱底向上7.0m
黃海平均海平面（理論深度基準面向上1.5m）即以沉箱底向上8.5m
沉箱浮游最小穩(wěn)定吃水面（從沉箱底向上6.0）
壓載水面（理論深度基準面向下4.0m）即以沉箱底向上3.0m
2．
2.65×3．65×4×（3-0.4）=100.6m3
3．
沉箱通過淺點區(qū)需要最小水深H=h+h1
沉箱下水時的吃水深h=10-2=8m
規(guī)范要求的最小富裕水深h1=0.5m
H=8+0.5=8.5
淺點區(qū)的實際水深（考慮潮高2.0m）
7.0-1.5+2.0=7.5m<8.5m不能通過
4．
沉箱倉格內抽出1m深的水，沉箱上升的高度為
2.65×3.65×4×1.0=6×8×hh=0.81m
過淺區(qū)點時差1.0m水深，應抽水使沉箱上升1.0m
1.0÷0.81=1.23m最少應使沉箱倉格內的壓載水下降1.23m
5．
主要應注意保持各倉格內的水位要同步下降。
如果不同步下降形成水頭差可能導致沉箱傾斜，甚至傾翻。
或導致隔墻開裂。
挖掘區(qū)域
A區(qū)
B區(qū)
C區(qū)
備注
土質
淤泥混砂
粘土
巖石
設計采用的挖泥船
自航耙吸挖泥船
斗式挖泥船
炸礁船、斗式挖泥船
中標單價（元/m3）
25
256
256
按斷面工程量計價
施工過程中發(fā)生了如下事件：
（1）在開挖A區(qū)時，發(fā)現土層中混有較多孤立的石塊，耙吸挖泥船無法挖至設計深度。經監(jiān)理工程師同意，改用斗式挖泥船清挖。
（2）在開挖B區(qū)時，發(fā)現底層斷續(xù)出現巖石，分布范圍廣、厚度小。經監(jiān)理工程師確認，底層巖石斷面工程量1．6萬m3，超寬、超深工程量2.5萬m3。報業(yè)主同意以交通部部頒疏浚工程定額單價和斷面及超寬、超深總量計算價款。
（3）耙吸挖泥般按照業(yè)主要求進場施工時，當地村民以挖泥區(qū)域養(yǎng)殖拆遷補償未完成為由阻擾施工，造成停工6天共17個艘班。耙吸挖泥船的使用費如下表所列：
項目
折舊費
保修費
材料費
燃料費
人工費
使用艘班費（元/艘班）
8000
3000
2000
1000
6000
問題：
1．針對事件，施工單位可否向業(yè)主索賠？理由是什么？若認為可以索賠，應怎樣確定索賠單價？
2．針對事件，計算應增加的工程價款。
3．針對事件，計算耙吸挖泥般所發(fā)生的停置費?；ü挝豢煞裣驑I(yè)主索賠此停置費？并說明理由。
答案：
1．
可據此向業(yè)主提出索賠。因為原設計土質為淤泥混砂，但實際混有較多孤立的石塊，屬于設計土質與實際不符，并已得到監(jiān)理工程師的確認。因此，更換斗式船造成的費用增加可向業(yè)主索賠。
可按以下思路確定索賠價款：原設計土質中沒有孤立的石塊，因而沒有適用的合同單價。但該類土質用斗式挖泥船開挖，與本合同開挖粘土使用的船型相同，可把斗式挖泥船開挖粘土的合同單價48元/m3做為相類似單價，在此基礎上與業(yè)主協商，確定索賠單價。
2．
（1）根據C區(qū)報價及中標價計算交通部部頒開挖巖石的定額單價
定額單價=209.84元/m3
（2）計算B區(qū)開挖巖石的總價款
209.84×（1.6萬+2.5萬）
=860.33萬元
（3）扣減增加的巖石斷面工程量對應的開挖粘土價款后得出應增加的合同價款：
860.33萬元-1.6萬m3×48元/m3=783.53萬元
應增加的合同價款為783．53萬元。
3．
停工6天發(fā)生的停置費為：
停置費=停置艘班費×停置艘班數
=（折舊費×50%+保修費+材料費×40%+燃料費×10%+艘班人工費）×停置艘班數
=（8000×50%+3000+2000×40%+10000×10%+6000）×17
=251600（元）
本題以上計算部分如按（8000+3000+2000+10000+6000）×（0.5-0.8）×17計算給2分。
可據此向業(yè)主提出索賠。因為耙吸挖泥船是按照業(yè)主的要求進場的，進場后由于拆遷補償未完成造成村民阻擾施工，屬于業(yè)主責任，理應賠償。
（四）
背景資料
南方某防波堤工程總長900m，堤頭100m為直立式結構，堤身采用沉箱結構，其余800m為斜坡式結構，采用扭王字塊護面，堤頂設置混凝土胸墻，混凝土強度等級為C30。胸墻斷面尺寸為4×6m，分段長度為10m。
施工單位進場后，因工期緊迫，項目經理部在編制好施工組織設計后，直接報送給業(yè)主和監(jiān)理單位，經監(jiān)理工程師審核確認后，工程正式開工。
扭王字塊安裝施工時，監(jiān)理工程師發(fā)現，扭王字塊全部豎著整齊排列，經詢問，施工人員認為這樣安裝整齊美觀。
胸墻為素混凝土結構，屬大體積混凝土，為了防止胸墻出現裂縫，施工單位在配合比沒計中摻入了Ⅱ級粉煤灰，取代15%的水泥，超量取代，超量取代系數為1.3；該配合比的水膠比為0.6，拌合水用量為180kg/m3。
胸墻混凝土澆筑正值夏季高溫季節(jié)，澆筑時實測混凝土人模溫度為38℃，混凝土終凝后，在混凝土表面鋪設一層塑料薄膜，采用灑淡水潮濕養(yǎng)護7天。施工時，胸墻內部設置了測溫系統，根據測溫記錄顯示，胸墻混凝土內部溫度為82℃，表面溫度為52℃。
后經檢查發(fā)現，每段胸墻均出現了1～3條貫通性裂縫。
工程完工后，整條防波堤作為-個單位工程進行了質量評定，施工單位作為核定單位，對單位工程的質量等級進行了核定。
問題：
1．本工程的施工組織設計審批手續(xù)是否完善？說明理由。
2．扭王字決安裝方法是否正確？說明理由。
3．計算胸墻混凝土配合比中的粉煤灰用量。要求列出計算過程。
4．分析本工程胸墻產生裂縫的主要原因，并說明應采取的防裂措施。
5．本工程單位工程劃分是否正確?并說明理由。
6．本工程單位工程質量等級核定方法是否正確？并說明理由。
答案：
1．
不完善。施工組織設計編制完成后，應報企業(yè)審定，由企業(yè)法人代表簽發(fā)批準后再報送業(yè)主和監(jiān)理單位。
2．
不正確。扭王字塊應采用定點隨機安裝方法，塊體在坡面上可斜向放置，并使塊體的一半桿件與墊層接觸，但相鄰塊體擺向不宜相同。
3．
該混凝土配合比的膠凝材料用量=180/0.6=300kg/m3 混凝土配合比的原水泥用量為A
300=A×（1-15%）+A×15%×1.3
得A=287kg/m3 胸墻混凝土配合比中粉煤灰用量=287×15%×1.3=56kg/m3
4．
產生裂縫的主要原因是：
（1）混凝土入模溫度過高，混凝土內外溫差過大，超過了25℃。
（2）混凝土養(yǎng)護時間不夠。
應采取的相應措施主要有：
（1）降低混凝土的入模溫度和內部溫升：
①利用早晚溫度稍低的時段澆注混凝土；
②骨料堆場搭設遮陽棚，灑水降溫；
③水泥要降到自然溫度后使用；
④采取低溫拌合水（井水、加冰等措施）拌制混凝土；
⑤混凝土運輸和澆注過程中，設法遮陽，防止曝曬；
⑥選擇中低熱水泥；
⑦混凝土內設置冷卻水管，用冷水降低混凝土的溫升；
⑧在混凝土中摻入塊石。
（2）根據測溫結果，采取保溫和降溫措施，控制胸墻混凝土內部與表面的溫差不超過25℃。
（3）加強混凝土的潮溫養(yǎng)護，保持養(yǎng)護時間10～15天以上。
5．
單位工程劃分不正確。本工程防波堤包括直立式和斜坡式兩種結構型式，按規(guī)定應劃分為二個單位工程。
6．
單位工程質量等級核定方法不正確。按規(guī)定單位工程質量等級應由港口工程質量監(jiān)督站或主管部門進行核定。
（五）
背景資料
我國沿海某港沉箱重力式碼頭預制沉箱下水，沉箱外形尺寸為：長8.0m、寬6.0m、高10．0m；沉箱共計有4個長為3.65m、寬2.65m、深9.6m的倉格，沉箱底板厚0.4m。沉箱下水時從潮汐表上查得潮高為1.0m，沉箱內壓載水頂面較當地海域的理論深度基準面（理論最低潮位）低4.0m，此時沉箱的干舷高度為2.0m（滿足沉箱的最小干舷高度要求）。若該沉箱的浮游穩(wěn)定最小吃水深為6.0m，當地海域的理論深度基準面（理論最低潮位）在黃海平均海平面以下1.5m，沉箱拖運中要通過局部的海底淺點區(qū)，當地大地測量地形圖中標明該淺點區(qū)的海底高程為-7.0m。拖運沉箱通過淺點區(qū)時段內從潮汐表上查得潮高為2.0m。
問題：
1．依據背景費料所述，分別計算沉箱下水對從黃海平均海平面、當地理論深度基準面、沉箱下水時的實際平面、沉箱倉格內的壓載水面、干舷高度的底面、沉箱浮游最小穩(wěn)定吃水面至沉箱底的高度。
2．沉箱下水時，倉格內壓載灌水總量為多少m3？
3．保持沉箱的干舷高度為2.0m．按港口工程技術規(guī)范的規(guī)定，計算沉箱通過淺點區(qū)所需要的最小水深及實際水深。拖運該沉箱可否通過海底淺點區(qū)？
4．為了使沉箱更順利地通過淺點區(qū)，當采取從沉箱中向外抽水的措施時，最少應該使沉箱倉格內的壓載水面下降多少米，才能使沉箱通過淺點區(qū)？
5．從沉箱倉格內處外抽水時主要應該注意什么？為什么？
答案：
1．
沉箱下水時干舷的底面（從沉箱底向上8.0）
沉箱下水時的實際海平面（即為沉箱的干舷底面，即為沉箱底向上8.0m）
理論深度基準面（沉箱實際海面-潮高1.0m），即從沉箱底向上7.0m
黃海平均海平面（理論深度基準面向上1.5m）即以沉箱底向上8.5m
沉箱浮游最小穩(wěn)定吃水面（從沉箱底向上6.0）
壓載水面（理論深度基準面向下4.0m）即以沉箱底向上3.0m
2．
2.65×3．65×4×（3-0.4）=100.6m3
3．
沉箱通過淺點區(qū)需要最小水深H=h+h1
沉箱下水時的吃水深h=10-2=8m
規(guī)范要求的最小富裕水深h1=0.5m
H=8+0.5=8.5
淺點區(qū)的實際水深（考慮潮高2.0m）
7.0-1.5+2.0=7.5m<8.5m不能通過
4．
沉箱倉格內抽出1m深的水，沉箱上升的高度為
2.65×3.65×4×1.0=6×8×hh=0.81m
過淺區(qū)點時差1.0m水深，應抽水使沉箱上升1.0m
1.0÷0.81=1.23m最少應使沉箱倉格內的壓載水下降1.23m
5．
主要應注意保持各倉格內的水位要同步下降。
如果不同步下降形成水頭差可能導致沉箱傾斜，甚至傾翻。
或導致隔墻開裂。